Lokalizacja projektu:Nowa Kaledonia (punkt odniesienia) z przeglądem zastosowania dla Filipin, Indonezji, Tonga i Chile.

 

Parametr	Wartość
Długość budynku	25.0 m
Pojedyncza wolna przęsło	26.75 m
Wysokość okapu	9.0 m
Kolumny boczne	H750×250×6×10 (zespawane-zespolone)
Kolumny szczytowe (wiatrowe).	H450×250×6×10
Belka dachowa (segment ze skosem)	H750–500×250×6×10 (zwężany)
Belka dachowa (segment pryzmatyczny)	H500×250×6×10
Antresola (z jednej strony)	25 m × 3 m, trzy-kondygnacje
Kolumny antresoli	H300×200×6×8
Belki antresoli	H300×150×6×8

 

2.1 Ocena obciążenia

Obciążenie martwe (DL):Waga własna ramy głównej-0,40–0,55 kN/m²; antresola 4,0 kN/m² (płyta zespolona żelbetowa 125 mm).
Obciążenie na żywo (LL):Hangar 5,0 kN/m²; Antresola 3,0 kN/m²; Dach 0,4 kN/m² (EN 1991-1-1).
Obciążenie wiatrem (WL):Podstawowa prędkość wiatru v_b,0= 36 m/s (EN 1991-1-4), szczytowe ciśnienie prędkości q_p(z) ≈ 1,25–1,45 kN/m².
Obciążenie sejsmiczne (EQ):Strefa 4, a_gr= 1.6 m/s² (francuski obszar sejsmiczny). Trzy-piętrowa antresola wprowadza mimośrodowość skrętną.

2.2 Kombinacje obciążeń krytycznych (EN 1990 – SGN)

Połączenie	Formuła	Komponent zarządzający
LC1	1,35 DL + 1.5 LL	Słup osiowy, belki antresoli
LC2	1,35 DL + 1.5 WL (ciśnienie)	Uginanie słupów, podnoszenie fundamentów
LC3	1,0 DL + 1.5 WL (ssanie)	Odwrócenie belki dachowej, zakotwienie płatwi
LC4	1,0 DL + 1.0 LL ± 1,0 EQ	Dryf boczny antresoli, plastyczność

Obciążenie wiatrem (LC2/LC3) zazwyczaj wpływa na ramę główną dla tej rozpiętości 26,75 m.

2.3 Ocena sił członkowskich

Kolumna boczna H750×250×6×10 (wysokość 9,0 m):smukłość sieci h_w/t_w = 730/6 = 121.7 → Klasa 4 (smukły). Należy zastosować efektywny przekrój, zmniejszając wytrzymałość na zginanie o ~15–20%.

Kolumna wiatrowa H450×250×6×10:Ugięcie boczne ≈ h/150–h/200; dopuszczalne w przypadku szczytu, ale marginalne.

Belka dachowa (skosowana + pryzmatyczna):H500×250×6×10 Nośność momentu sprężystego ~648 kN·m (S355), wystarczająca dla momentu-w połowie rozpiętości ~197 kN·m.

Półpiętro:Kolumny i belki są znacznie-przeprojektowane na obciążenia grawitacyjne (zapotrzebowanie na kolumnę ~79 kN w porównaniu z nośnością ~15 800 kN). Stabilność boczna w kierunku poprzecznym wymaga specjalnego usztywnienia dzięki jednostronnemu-mocowaniu.

2.4 Podsumowanie ugięcia i dryfu

Część	Szacowany dryf/odchylenie	Limit	Status
Góra kolumny bocznej (wiatr)	h/200–h/164	h/150	Do przyjęcia
Belka dachowa w połowie-rozpiętości (DL+LL)	L/760–L/595	L/250	Obszerny
Antresola między-kondygnacjami (EQ)	h/375–h/250	h/300	Linia graniczna
Szczyt kolumny szczytowej	h/164–h/138	h/200	Marginalny

3.1 Masy jednostkowe-części zabudowanych

Sekcja	tw(mm)	Hmm)	tf(mm)	b (mm)	Powierzchnia (mm²)	Waga (kg/m)
H750×250×6×10	6	750	10	250	9,380	73.6
H450×250×6×10	6	450	10	250	7,580	59.5
Średnia H750–500	6	-	10	250	8,480	66.6
H300×200×6×8	6	300	8	200	4,904	38.5
H300×150×6×8	6	300	8	150	4,104	32.2

3.2 Ilości i całkowity tonaż

Rama hangaru głównego (pojedynczy portal)

Członek	Sekcja	Długość (m)	Ilość	Razem (m)	kg/m	Waga (kg)
Kolumna boczna	H750×250×6×10	9.0	2	18.0	73.6	1,325
Kolumna wiatru	H450×250×6×10	9.0	4	36.0	59.5	2,142
Belka dachowa (skosowana)	H750–500 średnio	13.4	2	26.8	66.6	1,785
Belka dachowa (pryzmatyczna)	H500×250×6×10	13.4	2	26.8	59.5	1,595
Suma częściowa na ramę portalową						6,847

6 klatek w rozstawie 5,0 m: 6 × 6,847 =41082 kg

Inne komponenty	Waga (kg)
Płatwie dachowe (C/Z, rozstaw 1,2 m)	4,675
Rygle ścienne (bok + szczyt)	3,881
Stężenie (dach + ściana)	2,500
Suma częściowa głównego hangaru	52,138

Trzy-piętro antresoli (25 m × 3 m)

Członek	Sekcja	Długość (m)	Ilość	Razem (m)	kg/m	Waga (kg)
Kolumny	H300×200×6×8	9.0	6	54.0	38.5	2,079
Belki podłużne	H300×150×6×8	5.0	18	90.0	32.2	2,898
Belki poprzeczne	H300×150×6×8	3.0	15	45.0	32.2	1,449
Pokrycie podłogi (stal)	-	-	225 m²	-	12 kg/m²	2,700
Schody + stężenia (naddatek)	-	-	-	-	-	1,500
Suma pośrednia Antresola						10,626

3.3 Całkowity tonaż stali

Kategoria	Waga (kg)	tony
Główna konstrukcja hangaru	52,138	52.1
Trzy-piętrowa antresola	10,626	10.6
+10% połączeń, płyty podstawy, różne.	6,276	6.3
Wielka suma	69,040	~69.0

Szacunkowy koszt materiału (stal prefabrykowana):prosimy o kontakt z CBC w celu oszacowania kosztów.

4.1 Nowa Kaledonia (wartość bazowa) –Dobra przydatność

Wiatr 36 m/s, strefa sejsmiczna 4 – zgodnie z projektem. Niezbędna ochrona antykorozyjna w środowisku morskim C4–C5.

4.2 Filipiny –Marginalny – wymaga przeprojektowania

Prędkość wiatru tajfunu 200–250 km/h (podmuch 3 s → ~ 40–50 m/s, średnia 10 minut) przekracza Nową Kaledonię. Wysoka sejsmiczność (PGA do 1,0 g). Kolumny prawdopodobnie wymagają powiększenia; Ekscentryczność antresoli krytyczna. Zalecenia zwiększenia rozmiaru elementu + stężenia sejsmicznego.

4.3 Indonezja –Dopuszczalne w przypadku modernizacji sejsmicznej

Wiatr umiarkowany, ale sejsmiczność bardzo wysoka (ścinanie podstawowe 0,15 g–0,35 g). Antresola musi być konstrukcyjnie oddzielona lub wyposażona w plastyczne detale. Dodaj stężenia-na poziomie dachu i połączenia RBS.

4,4 Tonga –Warunkowo odpowiedni po modernizacji wiatrowej

Region cyklonu (Rejon C, AS/NZS 1170.2), wiatr w porywach 60–70 m/s. Zwiększ wymiary elementów portalu (kolumny H800–900, krokwie głębiej). Wymagane są połączenia i okładziny-odporne na działanie cyklonu.

4,5 Chile –Nie nadaje się bez pełnego przeprojektowania sejsmicznego

Ekstremalna sejsmiczność (NCh 433, ścinanie podstawowe do 0,40 g). Bardzo nieregularny rozkład masy (jednostronna-anesola) nie sprawdziłaby się pod kątem skręcania. Obowiązkowe: oddziel antresolę, dodaj usztywnione ramy, użyj stali o wytrzymałości-(Charpy'ego większej lub równej 27J przy 0 stopniach).

4.6 Podsumowanie porównawcze

Kraj	Wiatr krytyczny?	Krytyczny sejsmiczny?	Obecny projekt jest odpowiedni?	Podstawowa modyfikacja
Nowa Kaledonia	Tak (umiarkowany)	Umiarkowany	Tak	Ochrona przed korozją
Filipiny	Tak (tajfun)	Tak (wysoki)	NIE	Zwiększony rozmiar dla wiatru + usztywnienie sejsmiczne
Indonezja	Umiarkowany	Tak (bardzo wysoki)	Częściowo	Separacja antresoli + detale plastyczne
Tonga	Tak (cyklon)	Umiarkowany	NIE	Zwiększony rozmiar dla wiatru cyklonowego
Chile	Niski-Umiarkowany	Tak (ekstremalne)	NIE	Pełne przeprojektowanie sejsmiczne

5.1 Klasyfikacja internetowa kolumnowa

H750 smukłość wstęgi 121,7 → klasa 4. Zwiększ grubość wstęgi do 8 mm (H750×250×8×10), aby osiągnąć klasę 3 i pełną skuteczność.

5.2 Zmniejszenie rozmiaru członka Mezzanine

Opcja	Kolumna	Belka	Oszczędność na antresoli
Konserwatywny	H250×150×6×8	H250×125×6×8	~25%
Zoptymalizowany	H200×150×5×7	H200×100×5×7	~45%

Potencjalna oszczędność: 3–5 ton.

5.3 Rozstaw ram portalowych

Zwiększyć rozstaw do 6,25 m (5 ram na 25 m) → eliminuje jedną ramę, oszczędza ~5,5–6,0 ton. (Odpowiedni dla Nowej Kaledonii; zachowaj mniejsze odstępy w przypadku regionów cyklonowych.)

5.4 Geometria skosu

Skróć skos do 8–10 m w zależności od obwiedni momentu; może zaoszczędzić 600–800 kg na ramie.

5.5 Optymalizacja ochrony przed korozją

System Duplex (HDG + polisiloksan) wydłuża okresy międzyobsługowe do 30–40 lat w środowiskach C5.

5.6 Podsumowanie optymalizacji

Strategia	Oszczędność stali (tony)	% całości
Redukcja antresoli	3–5	4–7%
Zwiększenie odstępu między ramkami (5 klatek)	5.5–6.0	8–9%
Zmniejszenie długości skosu	3.5–4.8	5–7%
Optymalizacja grubości sieci	–2,5 (wzrost)	–4%
Potencjalne oszczędności netto	9.5–13.3	14–19%

Zoptymalizowany tonaż:55–60 ton.

 

Pojemność konstrukcyjna:Rama główna o odpowiednich wymiarach; środnik słupów jest w klasie 4 – zwiększ do 8 mm lub wykonaj analizę efektywnego przekroju.

Całkowita masa stali:Około 69 ton (52 t hangaru + 11 t antresoli + 10% uprawnień).

Możliwość przenoszenia:Bezpośrednie zastosowanie wyłącznie w Nowej Kaledonii. Indonezja wymaga plastyczności sejsmicznej; Filipiny/Tonga wymagają modernizacji systemów wiatrowych; Chile wymaga całkowitego przeprojektowania sejsmicznego.

Potencjał optymalizacyjny:Redukcja masy o 14–19% możliwa do osiągnięcia dzięki większym rozstawom ram, zmniejszeniu wymiarów antresoli i skróceniu skosu.